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南帛萬 建立了適合該成形方法的3d有限元模型,分析了線圈結構、線圈個數(shù),、線圈移動軌跡和壓板尺寸以及不同尺寸壓板組合對零件終成形的影響,。根據(jù)模擬結果,采用雙腰形線圈對稱放電解決材料變形不均勻的問題,采用小放電能量(<9.6 kj)和小型工裝(臺面尺寸為1.4 m×1.4 m)搭建了實驗平臺,終線圈經(jīng)過放電86次,拉形11次,得到直徑近φ700 mm,、高度150 mm的鋁合金橢球形零件。
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當激光功率超過1.64w時,激光能量達到鋁材熔化閾值,材料表面開始形成圖形,隨功率的增大,對比度逐漸上升;當激光功率增大到2.13 w~2.76 w時,鋁材表面熔化與蒸發(fā)形成細裂紋的微觀形貌,宏觀顯示為黑色,對比度達到
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不同方式成形的2195鋁鋰合金織構組成有明顯區(qū)別;固溶處理后,擠壓板材主要由變形織構(brass織構及s織構,總體積分數(shù)達66%)以及部分cube織構(體積分數(shù)為18%)組成,而冷軋薄板變形織構含量較少(僅含brass織構,體積分數(shù)為14%)但出現(xiàn)了大量的r取向織構(r-cube及r織構,總體積分數(shù)達21%),。2195鋁鋰合金t8時效主要強化相為t1相(al2culi)和θ相(al2cu);與2mm厚度冷軋薄板相比,相同t8時效狀態(tài)下,5mm厚度擠壓板材t1相尺寸較大,但數(shù)密度降低且分布不均勻。
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隨著激光功率的減少或焊接速度的增加,金屬間化合物層厚度和接合寬度隨之減小.隨著滾輪壓力的增加,金屬間化合物層厚度隨之增加.當金屬間化合物層厚度為4~6μm,熱輸入量范圍為375~800 j/cm時,拉伸剪切試樣斷裂位置均位于低碳鋼母材側.
建立了適合該成形方法的3d有限元模型,分析了線圈結構,、線圈個數(shù),、線圈移動軌跡和壓板尺寸以及不同尺寸壓板組合對零件終成形的影響。根據(jù)模擬結果,采用雙腰形線圈對稱放電解決材料變形不均勻的問題,采用小放電能量(<9.6 kj)和小型工裝(臺面尺寸為1.4 m×1.4 m)搭建了實驗平臺,終線圈經(jīng)過放電86次,拉形11次,得到直徑近φ700 mm,、高度150 mm的鋁合金橢球形零件,。
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