風(fēng)機(jī)的矩形截面蝸殼成型時(shí),，蝸殼側(cè)壁只需用鋼板切斷，在滾筒上滾動(dòng)即可,。加工制造方便,。因此，選擇離心風(fēng)機(jī)常用的矩形截面蝸殼作為風(fēng)機(jī)蝸殼截面的設(shè)計(jì)依據(jù),。介紹了蝸殼型線的設(shè)計(jì)方案,。采用等循環(huán)法完成了蝸殼型線的設(shè)計(jì)，選擇等邊單元法進(jìn)行了蝸殼型線的近似繪制。

風(fēng)機(jī)蝸殼外形參數(shù)的選擇

蝸殼寬度的選擇和蝸殼較佳寬度的選擇并沒有給出一種固定的計(jì)算方法,。建議蝸殼b的寬度為葉輪出口寬度的2-5倍[52-54],。蝸殼的寬度也可通過公式確定。由式計(jì)算的蝸殼寬度為0.069m~0.099m,，b值為0.72m,，為風(fēng)機(jī)葉輪出口寬度的6倍。通過對設(shè)計(jì)風(fēng)機(jī)的建模和數(shù)值計(jì)算,，4-72風(fēng)機(jī),，當(dāng)殼體厚度為葉輪出口寬度的6倍時(shí)，效率低,，流量大,，總壓低。因此,，根據(jù)風(fēng)機(jī)的數(shù)值計(jì)算和文獻(xiàn)綜述的結(jié)果,，蝸殼寬度是葉輪出口寬度的4倍，即b為0.48m,。

改造后,，對兩臺(tái)風(fēng)機(jī)進(jìn)行性能評(píng)價(jià)試驗(yàn)，包括全負(fù)荷風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)試驗(yàn),、改造前后數(shù)據(jù)試驗(yàn)和風(fēng)機(jī)較大出力試驗(yàn)數(shù)據(jù),，如下所示。1滿負(fù)荷風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)試驗(yàn)：鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí),，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%,，爐內(nèi)負(fù)壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行2小時(shí)后,，現(xiàn)場測量兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù),。滿足機(jī)組滿負(fù)荷要求。風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷數(shù)據(jù)見表2,。

2改造前后數(shù)據(jù)試驗(yàn)：風(fēng)機(jī)改造后,，鍋爐正常運(yùn)行1小時(shí)，運(yùn)行參數(shù)穩(wěn)定,。采集風(fēng)機(jī)的數(shù)據(jù),，并與改造前的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。鍋爐滿負(fù)荷時(shí),，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流降低48a,。

3風(fēng)機(jī)較大出力試驗(yàn)：冷態(tài)下，風(fēng)機(jī)擋板開度為80%時(shí),，風(fēng)機(jī)電流達(dá)到設(shè)計(jì)值,。a風(fēng)機(jī)入口擋板開啟80%時(shí),，風(fēng)機(jī)電流為146a，b風(fēng)機(jī)入口擋板開啟80%時(shí),，風(fēng)機(jī)電流為145.6a,，滿足設(shè)計(jì)要求。

結(jié)論

1與改造前后引風(fēng)機(jī)試驗(yàn)數(shù)據(jù)相比,，a風(fēng)機(jī)效率提高17.2%,，b風(fēng)機(jī)效率提高13.8%。正常運(yùn)行時(shí),，風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板開度為50%~55%,，風(fēng)機(jī)電流95~100a，滿足機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行要求,。

2改造后風(fēng)機(jī)電耗降低26384 kwh,，y5-48風(fēng)機(jī)，增壓風(fēng)機(jī)電耗降低52159 kwh,，9-12風(fēng)機(jī),，合計(jì)77543 kwh，輔助電耗降低0.5%,。

3改造后,，取消風(fēng)機(jī)冷卻水，風(fēng)機(jī)軸承高溫度為55c,，滿足設(shè)計(jì)要求,。通過排除冷卻水，淄博風(fēng)機(jī),，每年可節(jié)約約5萬噸水,。

4通過風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)報(bào)告和實(shí)際運(yùn)行，引風(fēng)機(jī)改造能滿足運(yùn)行要求,，節(jié)電效果明顯,。