離心風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的原因是此次打表所用的磁性表座固定百分表的方式剛性和-性欠佳,，當(dāng)聯(lián)軸器轉(zhuǎn)到下方時(shí)，由于磁性表座,、連接桿,、緊固件和百分表的自重，造成百分表下墜,，探頭脫離測(cè)點(diǎn),，結(jié)果就是產(chǎn)生上文所述的異常讀數(shù)。當(dāng)檢修人員按作者建議制作的表架后,，在檢修過(guò)程中,，不再出現(xiàn)異常讀數(shù)，檢修任務(wù)按時(shí)-完成,。離心風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡和檢查處理措施造成風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡的原因主要有：葉輪出現(xiàn)不均勻的磨損或腐蝕,；葉輪表面存在不均勻的積灰或附著物；葉片連接處存在裂紋或葉輪與輪轂,、輪轂與軸頸的連接配合松動(dòng)等,。用測(cè)振儀測(cè)得數(shù)據(jù)，如果顯示振動(dòng)值徑向較大而軸向較小或者振動(dòng)值隨轉(zhuǎn)速上升而增大,，都是轉(zhuǎn)子不平衡引起振動(dòng)的特征,。

預(yù)防處理措施主要有：

一是，根據(jù)離心風(fēng)機(jī)的運(yùn)行工況,，在進(jìn)風(fēng)機(jī)前工序上采取除塵措施,，控制減少進(jìn)入風(fēng)機(jī)的粉塵等含量；

二是，定期清理風(fēng)機(jī)葉輪,，順便仔細(xì)檢查葉輪是否存在裂縫以及葉輪與主軸的配合情況,。一般來(lái)說(shuō)，轉(zhuǎn)子不平衡引起的振動(dòng)都是葉輪表面存在不均勻的積灰或附著物產(chǎn)生的,。對(duì)于難于清洗的離心風(fēng)機(jī)葉輪轉(zhuǎn)子可采用化學(xué)法清洗,，如-生產(chǎn)中二-硫主風(fēng)機(jī)葉輪，可采用氫氧化鈣稀水,，再用高壓噴射機(jī)噴射清洗葉輪,，速度快效果佳。

離心風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)原理及其裝置為了驗(yàn)證修正后數(shù)值計(jì)算模型的準(zhǔn)確度,，對(duì)原風(fēng)機(jī)的不同工況氣動(dòng)性能試驗(yàn),。將修正前后數(shù)值計(jì)算模型預(yù)測(cè)原型機(jī)性能結(jié)果與試驗(yàn)值作對(duì)比分析，由數(shù)據(jù)可知,，采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε 模型預(yù)測(cè)的風(fēng)機(jī)性能曲線較試驗(yàn)值存在一定誤差,，其較大誤差值達(dá)9.5%,，修正的k-ε 模型,，各流量工況下離心風(fēng)機(jī)出口靜壓計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合，其性能曲線趨于重合,，兩者誤差值明顯減小,，且較大誤差降低至3%，充分驗(yàn)證了所采用的數(shù)值計(jì)算模型修正方法的可行性,，同時(shí)為下文離心風(fēng)機(jī)性能的準(zhǔn)確度和-性預(yù)測(cè)提供支撐,。設(shè)計(jì)原理分析原風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)壁型線采用的是傳統(tǒng)蝸殼型線設(shè)計(jì)方法，即不考慮壁面粘性摩擦的影響,，氣流動(dòng)量矩保持不變,，運(yùn)用不等邊基圓法繪制的近似阿基米德螺旋線。而實(shí)際流動(dòng)過(guò)程中,，氣體粘性作用常導(dǎo)致其速度在過(guò)流斷面上呈現(xiàn)的分布不均勻現(xiàn)象,。

對(duì)于低速小型多翼離心風(fēng)機(jī)而言，5-48離心風(fēng)機(jī),，由于氣體流道狹窄,，受粘性作用的影響，風(fēng)機(jī)內(nèi)壁面邊界層分離加劇,，供應(yīng)離心風(fēng)機(jī),，經(jīng)過(guò)葉輪加速的氣體流速沿蝸殼徑向方向逐漸減小，而在離心風(fēng)機(jī)蝸殼出口處,，由于同時(shí)受到蝸舌結(jié)構(gòu)和蝸殼壁面的影響,，其流速為管道流速度分布，受粘性作用的影響，蝸殼內(nèi)流體于整個(gè)流道空間內(nèi)呈現(xiàn)速度分布不均勻的現(xiàn)象,，因此在實(shí)際流動(dòng)過(guò)程中,，流體動(dòng)量矩并不是不變的，而是隨流動(dòng)的進(jìn)行不斷減小,，故基于動(dòng)量矩守恒定律設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)蝸殼型線存在動(dòng)量修正的-,。改型設(shè)計(jì)方法由于氣體粘性力無(wú)法通過(guò)簡(jiǎn)單的公式運(yùn)算獲得，且其大小受氣體速度的影響,，因此本文采用一種簡(jiǎn)單化的求解方法,，即基于傳統(tǒng)不等邊基圓法，離心風(fēng)機(jī)運(yùn)用改進(jìn)后的k-ε 模型對(duì)原風(fēng)機(jī)進(jìn)行數(shù)值模擬,，9-12離心風(fēng)機(jī),，設(shè)置如圖8 所示的4 個(gè)監(jiān)測(cè)截面，菏澤離心風(fēng)機(jī),，其方位角φ 分別為90°,、180°、270°,、360°,。通過(guò)fluent 后處理計(jì)算得出蝸殼壁面區(qū)域于以上4 個(gè)截面處所受粘性力大小fν ，測(cè)量力矩中心至力-距離r,，由額定工況下風(fēng)機(jī)總流量q 計(jì)算得單位流體所受黏性力矩平均值m fr / q,。