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鴻之海不銹鋼閘門廠k 安順生產(chǎn)閘門水利水電工程中液壓啟閉機的應(yīng)用愈來愈廣泛,作為液壓啟閉機的關(guān)鍵部件的液壓缸,其工作的---性和性直接關(guān)系到啟閉機乃至水工建筑物的---和,因此液壓缸的性也受到越來越廣泛的,。但是,我國對水工液壓缸的性雖然有一些研究[1-4],但總體上不夠、深入,尤其在相應(yīng)的設(shè)計規(guī)范、設(shè)計手冊和教材[5-10]中,所使用的也不盡相同,給設(shè)計人員帶來了困惑和麻煩,。因此,本文對此作一總結(jié),、疏理,-每種的優(yōu)缺點,并為今后的研究提供基礎(chǔ),。在下面的討論中,均認為是液壓缸的大安裝長度l***10 d(桿直徑),即需進行性計算的情況,。1等截面法該在驗算時,將缸體和桿看作是固接在一起的截同的桿件,把液壓缸全伸狀態(tài)大安裝長度作為計算長度,按等截面壓桿公式計算臨界載荷。該出自于教材

鴻之海不銹鋼閘門廠k 安順生產(chǎn)閘門大停電事故往往造成---的和---的社會影響,。研究科學有效的電力恢法,對縮短電網(wǎng)停電時間,停電損失具有十分重要的意義,。本文圍繞交直流電網(wǎng)的快速恢復問題,采用并行恢復的,研究了考慮送電路徑恢復時間的區(qū)內(nèi)機組啟動次序決策、利用高壓直流(high voltage direct current,hvdc)輸電實現(xiàn)多子區(qū)協(xié)作的并行恢法,并研究了相適應(yīng)的分區(qū)以恢法的性能,。主要工作內(nèi)容包括以下幾方面:(1)構(gòu)建了考慮送電路徑恢復時間的機組啟動次序模型,提出了計及恢復時間,、對地電容、支路數(shù),、可接入負荷量等因素的多路徑搜索及選擇,在此基礎(chǔ)上提出了恢復效率大化的機組啟動次序決策,。該在決策機組啟動次序時同時考慮了路徑恢復時間與機組的啟動,送電路徑的選擇---了快速性、性和靈活性,可子區(qū)內(nèi)的恢復效率,。(2)分析了 hvdc的啟動特性,設(shè)計了交直流混聯(lián)電力的恢復架

鴻之海不銹鋼閘門廠k 安順生產(chǎn)閘門水電站高壓輸水管道的 進口通常設(shè)里快速下降的平 面事故閘門,。其作用是在機 組事故甩負荷、遇調(diào)速器失 靈拒動時,用來緊急封閉進 水口,截斷水流,保護機組 ,�,？焖匍l門一般是動水 關(guān)閉、靜水開啟,�,？焖匍l門 的下降速度根據(jù)機組允許飛 逸的時間設(shè)計,一般要求在 2分鐘內(nèi)全關(guān)進口門。 快速閘門關(guān)閉中, 門后管道內(nèi)的流態(tài)是不恒定 的:關(guān)閉前管道內(nèi)的流盆等 于甩負荷后的機組飛逸流t qfo,管內(nèi)為滿流,快速門 開始下降,門后通氣管內(nèi)水 位也開始下降,。在通氣管內(nèi) 水位下降到門后管頂高程以 前,管內(nèi)仍為滿流,閘門繼 續(xù)下降,閘門后水流由滿流 轉(zhuǎn)變?yōu)槊髁餮蜎]水躍,有壓 遠驅(qū)水躍,后水躍脫頂, 跌入斜管段,但斜管段的水 躍以后部分仍為滿流,。一般 進口閘門完全關(guān)閉的瞬間, 輸水管內(nèi)的水尚未泄空。在 關(guān)進口門中及關(guān)門以 后,通過進口的流量小于過機組的流量,因此有空氣經(jīng)通氣孔向愉水管內(nèi)補進,在閘門接近全關(guān)時補入氣量大。閘門關(guān)閉中,管內(nèi)流態(tài)

鴻之海不銹鋼閘門廠k 安順生產(chǎn)閘門豎軸式弧形閘門,，亦稱為三角閘門,，以其能夠承受雙向水頭和能在動水中啟閉的特殊性能，在---大中型船閘閘門中了廣泛的應(yīng)用,。本文以鎮(zhèn)江諫壁船閘二線三角閘門為例,，對其進行三維建模和模擬碰撞分析,，并在其結(jié)構(gòu)布置上引入思想,，得出后的結(jié)果模型。在文中,，首先對水工閘門進行了簡要概述,，引出弧形閘門中的豎軸式弧形閘門的概念，并對其結(jié)構(gòu)布置,、受力特性等作了簡要概述,；其次，文紹了---對船舶撞擊力的規(guī)定和公式,，得出由公式計算出的諫壁船—閘門撞擊力結(jié)果,，并運用ansys/ls-dyna程序?qū)χG壁船—閘門撞擊力進行動力有限元模擬計算，得出撞擊力的時程曲線,，將有限元分析結(jié)果與公式計算結(jié)果對比得出：---設(shè)計規(guī)范對船舶撞擊力的數(shù)值規(guī)定明顯偏小,。同時，對閘門所受的其它載荷進行了分析,；建立了閘門有限元分析模型,。本文還著重對影響加固前的三角閘門承受船舶撞擊能力的因素：閘門防撞板的焊點間距、閘門防撞板的厚度以及折線型防撞板的折線角度三個方面

 

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